Как мы могли убедиться, несущая способность монолитных стен по наклонным сечениям представляет собой многопараметрическую функцию. Исследовать ее параметры экспериментально, тем более во взаимодействии, по меньшей мере сложно. Вместе с тем для умения управлять механизмом сопротивления стен разрушению по косым сечениям, необходимо знать характер действия каждого из факторов, слагающих это сопротивление. Исследовать их можно теоретическим путем.
С этой целью, воспользовавшись рассмотренным выше методом, было решено довольно большое количество задач, в исходных данных которых варьировались геометрические размеры стеновых панелей, вертикальная нагрузка, прочностные характеристики бетона, параметры контурного и составляющих полевого армирования.
Рисунок 4.21 демонстрирует, что с увеличением вертикальной нагрузки (N) несущая способность армированных панелей вначале увеличивается, а затем снижается. Эта закономерность проявляется тем рельефнее, чем меньше эксцентриситет силы N. Увеличение ео, как и следовало ожидать, сопровождается заметным уменьшением Qu. В обоих расчетных случаях максимум Qu фиксируется примерно при N = 0,4Nu (Nu — разрушающая нагрузка при Q = 0).
Судя по данным, представленным на рисунке 4.22, прочность бетона оказывает заметное влияние на несущую способность панелей, однако лишь в области бетонов классов В5-В30. Применение бетона более высокой прочности неэффективно. Причем в некоторых ситуациях (см. кривую 1 на рис. 4.22) рост Qu за счет увеличения прочности бетона по существу прекращается еще раньше.
Рисунок 4.23 объединяет сведения о реакции сопротивления панелей срезу на изменение контурного и полевого армирования. Рассчитаны две группы панелей: квадратные и удлиненные (130х240 см, β = 0,54). Эффективность армирования квадратных панелей вертикальной и горизонтальной полевой арматурой оказалась практически одинаковой, зато с увеличением длины панели четко проявилось преобладание вертикального армирования над горизонтальным.
Заслуживает внимания и тот факт, что увеличение мощности полевого армирования в довольно широком диапазоне слабо отражалось на несущей способности квадратных панелей. То же наблюдалось и в удлиненных панелях при увеличении qsw. Зато они очень активно реагировали на увеличение мощности вертикального полевого армирования (см. кривые 2, 3 на рис. 4.23).
В обеих группах панелей увеличение площади сечения контурной арматуры сопровождалось активным ростом несущей способности конструкции. Дифференцированная оценка эффективности контурной и полевой арматуры рассмотрена далее.
Рисунок 4.24 дает представление о влиянии на величину Qu изменения угла наклона α косых полевых стержней и их расстояния Zs*inc от точки пересечения арматуры S с опорным сечением. Как и следовало ожидать, с увеличением длины стеновых панелей их несущая способность неуклонно возрастала (рис. 4.25).
- Усовершенствованный метод расчета стен
- Технологические швы
- Напряжения в контурной и полевой арматуре
- Силы зацепления и нагельный эффект в сечениях с наклонными трещинами
- Расчетное наклонное сечение
- Работа свесов полок в сечениях сложной формы
- Критерий прочности бетона при плосконапряженном состоянии
- Испытания панелей многократно приложенной нагрузкой
- Испытания панелей однократной статической нагрузкой
- Методика экспериментальных исследований плоско-напряженного состояния стеновых панелей